Calcolo delle strutture sotterranee tenendo conto della pressione del suolo. L’influenza della comunicazione degli insegnanti con i bambini in età prescolare sulle relazioni dei bambini

(1) Coefficiente di resistenza del suolo ks può essere determinato dalla formula

dove D R- gamma selezionata di pressioni di contatto applicate;

D S- variazione dell'assestamento totale in conformità con l'intervallo selezionato di pressioni di contatto, compresi gli assestamenti viscosi.

(2) Nel calcolo ksè necessario indicare le dimensioni delle targhe (francobolli).

K.4 Esempio di metodo per la determinazione dei cedimenti di fondazioni nastriformi su terreno sabbioso

(1) Questo esempio descrive la determinazione diretta del sedimento. Il cedimento delle fondazioni su terreni sabbiosi può essere ottenuto con metodi empirici in funzione dei coefficienti riportati nella Figura K.3; se i terreni di fondazione sotto la base della fondazione si trovano ad una profondità superiore al doppio della sua larghezza, allora la larghezza è considerato lo stesso del francobollo (figura K. 2).

B 1 - larghezza del timbro; B- larghezza della fondazione;

S- cedimento previsto delle fondazioni; S 1 - regolamento misurato durante il PLT;

1 - timbro; 2 - fondazione; 3 - zona di influenza

Figura K.2 - Zona di influenza sotto la matrice e la fondazione

B/B 1 - rapporto larghezza; S/S 1 - rapporto sedimenti;

1 - terreni sciolti; 2 - terreno di media densità; 3 - terreni densi

Figura K.3 - Grafico per il calcolo dei cedimenti di fondazione in base ai risultati

Prove di morte

Appendice L

(Informativo)

Informazioni dettagliate sulla preparazione dei campioni di terreno per i test

L.1 Introduzione

(1) I dettagli sulla preparazione dei campioni sono stabiliti nel testo della norma CEN/TC 341, che si basa sui metodi di prova raccomandati dal Comitato tecnico europeo n. 5 per le prove di laboratorio (ETC 5) della International Society of Meccanica del suolo e geologia ingegneristica. I requisiti di base sono stabiliti in questa appendice.

L.2 Preparazione dei terreni disturbati per le prove

L.2.1 Asciugatura del terreno

(1) In generale, il terreno non deve essere pre-essiccato per i test, a meno che non sia specificatamente specificato, e deve essere utilizzato nel suo stato naturale. Quando è necessaria l'essiccazione del terreno, è necessario utilizzare uno dei seguenti metodi:

Essiccazione in stufa fino a peso costante in camera ventilata alla temperatura di (105±5) °C;

Essiccazione in forno in camera ventilata ad una determinata temperatura inferiore a 100°C (ovvero essiccazione parziale, poiché ad una temperatura inferiore non è necessario che sia completa);

Asciugatura all'aria (parziale) con esposizione all'aria a temperatura ambiente, con o senza ventola.

L.2.2 Rettifica

(1) L'entità della riduzione richiesta e il trattamento di qualsiasi materiale cementato rimanente dovranno essere conformi ai requisiti e alle condizioni specifici e dovranno essere segnalati. In particolare, la frantumazione e la lavorazione del materiale campione dovrebbero essere effettuate con l'umidità naturale del suolo.

(2) Le particelle aderenti devono essere separate senza rompere le singole particelle. L'impatto non dovrebbe essere più potente di quello ottenuto con un pestello con testa di gomma. Particolare attenzione deve essere prestata quando le particelle di terreno sono sciolte e deboli. Se è necessario preparare una grande quantità di terreno, la frantumazione dovrebbe essere eseguita in porzioni.

I calcoli della pressione idrostatica vengono eseguiti quando il rivestimento del tunnel è sigillato in modo affidabile. Il peso specifico del suolo viene determinato tenendo conto della sua sospensione in acqua. γ vzv =(γ 0 -1)/(1+ε), dove ε è il coefficiente di porosità.

La pressione idrostatica dovrebbe essere presa in considerazione quando si calcola la struttura di un tunnel o parte di esso situato al di sotto del livello della falda freatica. q n = γ w *h w ;

qnin = 1*(2,85) = 2,85 tf/m2; q n n = 1*(13) = 13 tf/m 2 ;

q calcolato in = q n in *η =2,85*1,1=3,135 tf/m 2 q calcolato = q n n *η =13*1,1 = 14,3 tf/m 2

28. Il concetto di resistenza elastica della roccia durante il lavoro congiunto del rivestimento e della massa di terreno circostante.

Sotto l'influenza dei carichi attivi esterni, il rivestimento del tunnel si deforma, modificando la sua posizione rispetto al contorno dello scavo. Nella parte del contorno in cui il rivestimento si sposta verso lo scavo, il rivestimento si deforma liberamente, senza interagire con il terreno. Questa parte del contorno è chiamata sezione non resistente ed è caratterizzata dalla presenza di momenti flettenti significativi. Sul resto del contorno, il rivestimento del tunnel si sposta verso il suolo, provocando una resistenza laterale - resistenza elastica, che limita la deformazione della struttura ed i momenti flettenti che si generano in essa.

Nei rivestimenti a profilo chiuso le pareti sono rigidamente collegate dalle estremità di una volta rovescio poggiante su fondazione elastica. In questo caso il mezzo elastico viene sostituito da supporti elastici lungo tutto il contorno dell'interazione del rivestimento con il terreno.

29. Disposizioni fondamentali per il calcolo dei rivestimenti delle gallerie.

Il calcolo del rivestimento della galleria viene effettuato utilizzando il metodo di carico specificato, tenendo conto dell'ipotesi Fauss-Wankler delle deformazioni locali.

Sotto l'influenza dei carichi attivi esterni, il rivestimento del tunnel si deforma, modificando la sua posizione rispetto al contorno dello scavo.

Nella parte del contorno in cui il rivestimento si sposta verso lo scavo, il rivestimento si deforma liberamente, senza interagire con il terreno. Questa parte del contorno è chiamata sezione non resistente ed è caratterizzata dalla presenza di momenti flettenti significativi. Sul resto del contorno, il rivestimento del tunnel si sposta verso il suolo, provocando una resistenza laterale - resistenza elastica, che limita la deformazione della struttura ed i momenti flettenti che si generano in essa.

Secondo l’ipotesi di Fauss-Wankler, tensioni e deformazioni locali sono legate da una proporzionalità diretta:

dove k è il coefficiente di resistenza elastica del terreno (coefficiente Postelli), kN/m 3

Secondo questa ipotesi il carico provoca cedimenti superficiali solo nel punto di applicazione (deformazioni locali). In realtà, considerando il mezzo linearmente deformabile, un carico applicato su una qualsiasi zona provoca l'assestamento dell'intera superficie della massa elastica (deformazione generale).

Il coefficiente di resistenza elastica non è una caratteristica fisico-meccanica del terreno, perché dipende non solo dalle sue proprietà, ma anche da una serie di fattori difficili da prendere in considerazione (forme e dimensioni della superficie di base, intensità del carico, condizioni del terreno, rigidità strutturale).

30. Schema di calcolo del metodo Metrogiprotrans (metodo della forza).

Per il calcolo statico di un sistema con un alto grado di mobilità dei nodi (i supporti non sono rigidi, ma elastici), è consigliabile utilizzare il metodo delle forze, che fornisce il minor numero di incognite inutili. Il sistema principale è una catena di cerniere, risultante dall'introduzione di cerniere nei punti dei supporti elastici e nella sezione di bloccaggio del rivestimento con l'applicazione simultanea di forze sconosciute - coppie di momenti flettenti M 1, M 2, ..., M N.

Quando il rivestimento e i carichi che agiscono su di esso rispetto all'asse verticale sono simmetrici, i momenti flettenti accoppiati nelle cerniere simmetriche sono considerati come incognite aggiuntive.

Le incognite sono determinate risolvendo equazioni canoniche, ciascuna delle quali nega la possibilità di movimento lungo una connessione direzionalmente distante (uguaglianza 0 dell'angolo di rotazione reciproca delle sezioni delle aste convergenti nella cerniera).

Le equazioni canoniche sono:

……………………………………………………

dove e sono i movimenti del sistema principale nella direzione sconosciuta dall'azione dei singoli momenti applicati rispettivamente nei punti K e dai carichi;

Angolo di rotazione della base del muro sotto l'azione di un unico momento;

Momento d'inerzia della base del muro, - altezza della sezione della base; - coefficiente di resistenza elastica alla base della parete.

Gli spostamenti utilizzando il metodo delle forze vengono determinati:

Il primo termine della formula tiene conto dell'influenza della flessione delle aste sull'entità degli spostamenti, il secondo termine tiene conto dell'influenza della compressione delle aste da parte delle forze normali. Sia le aste comprese nel poligono che i supporti elastici sono soggetti a compressione. Pertanto il secondo termine deve essere trasformato per tenere conto dei cedimenti degli appoggi elastici.

Entrante = deformazione longitudinale dell'asta per sezione e lunghezza dovuta all'azione di una forza unitaria.

Una forza unitaria provoca la tensione del terreno sotto il supporto, poiché il supporto percepisce la pressione del terreno da un'area pari al prodotto della larghezza degli anelli di rivestimento per la lunghezza del letto di supporto, che è pari alla metà della somma delle distanze da supporta.

Progetto di sostegno,

dove è il coefficiente di resistenza elastica (può essere variabile lungo il contorno del rivestimento), è la caratteristica di rigidità, che può essere diversa per diversi supporti a causa delle variazioni del coefficiente di resistenza elastica

Dove e sono le forze a sostegno del sistema principale.

Per determinare i movimenti del carico, le forze vengono sostituite da forze nel sistema principale dovute all'azione dei carichi.

Le forze nel sistema principale derivanti dal carico e dai momenti individuali sono determinate tagliando sequenzialmente i nodi della catena dell'asta della cerniera su cui poggia l'arco a tre cerniere, tenendo conto delle condizioni del loro equilibrio.

31. Schema di calcolo utilizzando il metodo dello spostamento.

Il rivestimento del tunnel, in collaborazione con il mezzo elastico circostante, è una struttura complessa che è ripetutamente staticamente indeterminata. Per determinare le forze nelle sezioni del rivestimento, vengono solitamente utilizzati metodi approssimati, le cui possibilità sono notevolmente aumentate con l'introduzione nella pratica della progettazione computerizzata.

Il più diffuso è il metodo proposto nel 1936 dagli ingegneri Metroproekt, basato sulla trasformazione di un dato sistema in uno schema di progettazione introducendo i seguenti presupposti:

Il contorno liscio del rivestimento è sostituito da una linea spezzata (poligono inscritto), il cambiamento continuo nella rigidità del rivestimento è sostituito da uno graduale e lungo ciascun lato del poligono si presuppone che la rigidità del rivestimento sia costante ;

I carichi attivi distribuiti agenti sul rivestimento sono sostituiti da forze applicate ai vertici del poligono;

Il mezzo elastico continuo è sostituito da supporti elastici separati posti ai vertici del poligono inscritto e posti perpendicolarmente alla superficie esterna del rivestimento. Tenendo conto delle forze di attrito tra il rivestimento e il terreno, i supporti vengono deviati verso il basso dell'angolo di attrito. Ciò equivale a presupporre che l'intensità della resistenza elastica nell'area corrispondente alla lunghezza del supporto elastico (la distanza tra i punti medi dei lati del poligono inscritto adiacenti al supporto) sia costante, cioè il diagramma della resistenza elastica ha una forma a gradini.

Quando prevalgono i carichi verticali, le forze di attrito che si generano alla base del rivestimento solitamente superano le forze che tendono a spostare il fondo della parete in direzione orizzontale. Si tiene conto dell'impossibilità di questo spostamento introducendo una rigidità orizzontale del supporto a livello della base del muro.

Aumentando il numero dei supporti elastici si riduce la deviazione del modello di progetto da quello reale e si aumenta la precisione del calcolo.

Nel calcolo con il metodo degli spostamenti, il numero di incognite aumenta tre volte rispetto al metodo delle forze, poiché ad ogni vertice del poligono è necessario determinare tre spostamenti nella direzione dei fissaggi introdotti: angolare, orizzontale e verticale. Tuttavia, l'uso di un computer consente a questo metodo di competere con successo con il metodo della forza. La semplicità e la standardizzazione della determinazione delle reazioni nelle fissazioni e, di conseguenza, dei coefficienti delle equazioni canoniche facilita notevolmente la programmazione e la soluzione congiunta di un gran numero di equazioni su un computer può essere eseguita con grande velocità e precisione.

Lo schema progettuale di una fodera a ferro di cavallo su supporti elastici con incastonatura rigida ai talloni è un poligono inscritto, alle estremità dei lati del quale si trovano molle elastiche, che caratterizzano l'interazione della struttura con il suolo. Il programma prevede lo spegnimento automatico delle molle che rientrano nella zona non vincolata.

Il sistema principale senza molle elastiche è stato ottenuto dal progetto introducendo in ogni nodo, ad eccezione dell'incasso rigido, tre collegamenti che impediscono Dj angolare, D orizzontale X e verticale D A spostamenti.

Le incognite sono gli spostamenti dei punti nodali, che riducono a zero la forza nelle connessioni introdotte.

Per ciascun vertice del poligono si possono costruire tre equazioni canoniche contenenti sei incognite per i punti 1 e 5 e nove incognite per i punti intermedi.

Per il punto 1:

r11 z1 + r12 z2 + r13 z3 + r14 z4 + r15 z5 + r16 z6 = 0

r21 z1 + r22 z2 + r23 z3 + r24 z4 + r25 z5 + r26 z6 = 0

r31 z1 + r32 z2 + r33 z3 + r34 z4 + r35 z5 + r36 z6 = 0

dove z 1 = Dj 1, z 2 = Dù 1, z 3 = Dù 1, z 4 = Dj 2, z 5 = Dù 2, z 6 = Dù 2.

Conoscendo i valori dei vettori spostamento delle estremità delle aste compresi nello schema di progettazione, è possibile determinare le forze interne nelle aste caricate solo alle estremità utilizzando le formule della meccanica strutturale.

Tipicamente la suola della fodera - punto 6 - può muoversi verticalmente e ruotare, ma è fissata rigidamente in direzione orizzontale.

Le reazioni che si verificano nella pianta del tallone durante una singola rotazione e durante l'assestamento verticale sono rispettivamente uguali k p io p E k p h p (l pag E h p– momento d'inerzia e altezza della sezione del tallone; k p– coefficiente di resistenza elastica del terreno nella suola).

L'introduzione di correzioni alle matrici di reazione consente di tenere conto dell'influenza della cedevolezza delle reazioni del supporto del rivestimento.

Ricerca di laboratorio la resistenza laterale del terreno è stata effettuata con tamponi estensimetrici di forma prismatica e gradinata, le cui dimensioni sono riportate in tabella. 3.1.
Il carico verticale sulla base delle matrici è stato trasmesso con eccentricità e0=0; 0,08; 0,17 e 0,25. Per misurare le sollecitazioni normali lungo la base, nonché sui bordi anteriore e posteriore del timbro, vengono installati estensimetri rettangolari con convertitore idraulico. Sono state utilizzate dosi di massa con una pressione nominale consentita di 0 2-1,6 MPa.

Come terreno di fondazione è stata utilizzata sabbia medio-grossolana. La base è stata preparata riempiendo il terreno in strati spessi 15-20 cm, seguito da compattazione. Il terreno di base presentava le seguenti caratteristiche fisico-meccaniche: umidità W=0,068, densità ρ=1,76 g/cm3, densità terreno asciutto ρd=1,66 g/cm3, coefficiente di porosità e=0,6, adesione specifica c=1 kPa, attrito interno angolo φ=35°, modulo di deformazione E=27,5 MPa.
Le dipendenze del suo cedimento medio s dalla pressione media sulla base р0 ottenuta in esperimenti con uno stampo prismatico a varie profondità relative λ=D/b ed eccentricità di carico e sono mostrate in Fig. 3,1" a. Dalla figura si vede che quando il francobollo si trova sulla superficie della base, all'aumentare dell'eccentricità del carico, aumenta l'assestamento medio del francobollo. Pertanto, la liquidazione del francobollo a p0=(0/0,3) MPa ed e=0,7a è stata in media 1,25 volte maggiore della liquidazione del francobollo a carica centrale, mentre a e=0,2a - 1,47 volte. Questa circostanza è associata allo sviluppo di deformazioni plastiche nella base, soprattutto sotto il bordo più caricato della suola. Nel caso di caricamento centrale dello stampo, lo sviluppo di deformazioni plastiche nella base è stato registrato da dosi di massa situate lungo i bordi della base, ad una pressione media p0=0,35 MPa, nel caso di caricamento eccentrico (e=0,17 a e 0,25a) - con p0=0,15 MPa. Inoltre, a e=0 25a, subito dopo l'applicazione del carico, il bordo posteriore della suola era separato dal suolo.

A causa del carico della base dovuto al peso del terreno situato sopra la base, lo sviluppo di deformazioni plastiche al di sotto della base è limitato. Pertanto la dipendenza dell'assestamento medio di un francobollo incassato dal carico è più piatta e l'assestamento medio di un francobollo diminuisce sensibilmente con l'aumentare della profondità. Quando una matrice incassata viene caricata eccentricamente, il carico non ha praticamente alcun effetto sul suo cedimento medio.
L'influenza della profondità relativa del francobollo sull'assestamento medio può essere stimata dal coefficiente αs=s/s0, pari al rapporto tra l'assestamento medio del francobollo ad un dato valore di λ e l'assestamento medio di un francobollo a carico centrale timbro sulla superficie della base (Tabella 3.2).

Gli esperimenti hanno dimostrato che il carico trasmesso alla base dalla suola del timbro ad incasso è inferiore al carico esterno, cioè parte di esso viene percepito dalle forze di attrito lungo la superficie laterale.
Dipendenze nella Fig. 3.1 mostrano l'influenza totale delle forze relative di profondità e di attrito sulla superficie laterale dello stampo sul suo cedimento medio. Negli esperimenti con un francobollo incassato era nota la pressione effettiva media Po lungo la sua base, determinata dalla lettura dei messaggi di contatto. Ciò ha permesso di valutare separatamente l'influenza sull'assestamento medio del calco del carico della base con il peso del terreno e l'attrito reattivo. A tale scopo, i valori dell'assestamento medio corrispondenti ad un dato livello di pressione esterna p sono stati tracciati sull'asse s alla pressione effettiva sotto la suola dello stampo (curve 1 in Fig. 3.1). Queste curve rappresentano la dipendenza dell'assestamento medio di un punzone incassato in assenza di forze di attrito sulla sua superficie laterale dalla pressione media effettiva sotto la suola del punzone.
L'effetto del caricamento della base con il peso del terreno situato sopra la base sull'cedimento medio del francobollo al variare della sua profondità relativa può essere stimato dal coefficiente α"s, pari al rapporto tra l'assestamento del francobollo interrato senza tenendo conto delle forze di attrito sulla sua superficie laterale s" fino all'assestamento del francobollo caricato centralmente sulla superficie della base s0 (Tabella 3.3).

Dal tavolo 3.2 e 3 3 è chiaro che quando la profondità relativa del francobollo λ cambiava da 0 a 2, il suo cedimento medio diminuiva a causa dell'influenza totale del carico sulla base con il peso del terreno e delle forze di attrito sulle facce laterali del francobollo timbro in media di 1,3-2,3 volte e, a causa dell'influenza, solo i carichi di base sono 1,2-1,5 volte. La riduzione dell'assestamento della matrice come risultato dell'azione delle forze di attrito lungo le sue facce laterali è del 14-56%.
Le dipendenze del rotolo di un dado prismatico dal momento a diversi valori della profondità relativa e dell'eccentricità del carico non sono lineari (vedere Fig. 3.1, b) sull'intero intervallo di carico.
Come si può vedere dalla figura. 3.1, il lancio del dado non sepolto a piccoli valori del momento in e = 0,25a è maggiore che in e = 0,17 a, e a grandi valori del momento - viceversa. Per matrici incassate a momento fisso, il rullo diminuisce all'aumentare di λ, ciò è dovuto alla maggiore pressione media sotto la suola della matrice a valori inferiori dell'eccentricità del carico.

L'aumento della profondità dello stampo porta ad una notevole riduzione del suo rotolo. Tale influenza può essere stimata dal coefficiente αi=iλ/i0, pari al rapporto tra il rullo del francobollo sepolto e il rullo del francobollo sulla superficie della base (Tabella 3.4). La tabella mostra che il rullo del francobollo incassato è significativamente inferiore al rullo del francobollo sulla superficie della base, soprattutto a 1. Pertanto, con e = 0,17a e λ = 1 e 2, il rullo del francobollo era inferiore al rotolo del francobollo non sepolto rispettivamente di 3,3 e 12, 8 volte, e con e=0,25a - 3,7 e 17,2 volte.

Un confronto dei valori di rollio sperimentali del francobollo prismatico con quelli calcolati secondo SNiP ha mostrato che a λ=0 ed e=0,17 e il rollio effettivo del francobollo i è in buon accordo con il roll ic calcolato fino a p0≤ 0,15 MPa; ad alte pressioni sulla base è maggiore di quella calcolata 1,4-3,3 volte, A e=0,25 a e a λ=0 in tutto l'intervallo di carico i≥ic. Con p0=0,3 MPa, e=0,17a e λ=0,5, 1 e 2, il lancio sperimentale del dado è inferiore rispettivamente di 12 a quello calcolato; 2,2 e 6,7 volte, e con e=0,25 a e λ=1 e 2 - 1,8 e 9,1 volte.

In generale, i risultati sperimentali hanno mostrato che la profondità del centro di rotazione di uno stampo prismatico caricato eccentricamente con una pressione media sulla base р0=0,3-0,5 MPa e λ=1 è uguale a Z0=(0,8/0,9)D, e a λ =1,5 e 2 Z0=(0,5/0,6)D.
Nella fig. La Figura 3.2 mostra i diagrammi delle sollecitazioni normali lungo le superfici di contatto del timbro. Quando un timbro caricato centralmente si trova sulla superficie della base, le sollecitazioni di contatto lungo la sua base sono distribuite quasi uniformemente. La forma dei diagrammi di sollecitazione lungo l'asse longitudinale della suola nella sezione lineare della dipendenza s=f(p) a e-0.08a è vicina al trapezoidale, e a e=0.17a e 0.25c - a triangolare con a ordinata zero, rispettivamente, in corrispondenza del bordo posteriore e ad una distanza da esso approssimativamente pari all'eccentricità del carico.
Quando lo stampo è più profondo, le ordinate dei diagrammi delle sollecitazioni da contatto si allineano lungo la base.
Ad un valore fisso del momento, all'aumentare di λ, le tensioni di bordo più elevate lungo la base dello stampo diminuiscono e il diagramma delle tensioni triangolari (a λ=0) si trasforma in uno trapezoidale (a λ=0,5 e 1). Va notato che anche nel caso di una piccola penetrazione (λ = 0,5) a e = 0,17a, le tensioni minime sui bordi lungo il fondo del timbro differiscono significativamente da zero. A λ≥1, la suola non si solleva da terra nemmeno a e-0,25a.
I risultati della misurazione delle sollecitazioni normali lungo il fondo di una matrice incassata hanno permesso di valutare il ruolo delle forze di attrito nella resistenza totale della base (Fig. 3 3). Come risultato dell'azione delle forze di attrito del terreno sulla superficie laterale del timbro, la proporzione del carico verticale assorbito dalla suola diminuisce. Nelle prime fasi di carico (p0=0,05/0,1 MPa) a λ≥1, le forze di attrito pτ ammontano al 45-25% del carico esterno. Con un ulteriore aumento del carico, la quota di attrito reattivo nella resistenza totale della base diminuisce. Con p0=0,6 MPa la suola assorbe il 90-95% del carico esterno.
I diagrammi delle tensioni normali lungo le facce anteriore e posteriore del francobollo presentano un contorno spezzato con ordinata massima lungo la faccia anteriore del francobollo ad una profondità pari a (1/2/1/3)D. All'aumentare della coppia la posizione dell'ordinata massima non cambia. Ad un valore fisso il momento di tensione lungo la faccia anteriore del francobollo a e=0.17a è maggiore che a e=0.25a.
Le sollecitazioni normali lungo la faccia posteriore dello stampo dipendono dalla penetrazione relativa e dal carico esterno. Pertanto, a λ = 0,5 nell'intero intervallo di carichi erano pari a zero, e a λ = 1 sono stati registrati solo nelle prime fasi di carico (p0 = 0,l/0,3 MPa), con un ulteriore aumento del carico sono scesi a zero.
Come risultato della misurazione delle sollecitazioni normali lungo le superfici di contatto del timbro estensimetrico, sono stati determinati i valori di Mi percepiti dalle sue superfici di base e laterali a diversi valori della profondità relativa e dell'eccentricità del carico. Con l'aumentare della profondità relativa, la proporzione del momento trasmesso alla base della matrice diminuisce notevolmente e con e = 0,17a e λ = 0,5 il terreno di riempimento assorbe circa l'8% del momento esterno e con λ = 1 e 2, rispettivamente 40 e 86% (a e=0,17a) e 41-84% (a e=0,25a).
Il momento reattivo derivante dalle sollecitazioni normali lungo le facce anteriore e posteriore è pari al 5-46% del momento esterno. Il rapporto tra il momento percepito dalla suola dello stampo e il momento percepito dalle sue facce anteriore e posteriore dipende in gran parte dalla profondità relativa. La quota della coppia reattiva derivante dalle forze di attrito lungo i bordi laterali e la base dello stampo a λ = 1 e 2 è, rispettivamente, del 33-45% (a e = 0,17a) e del 21-41% (a e = 0,25a), cioè l'attrito gioca un ruolo significativo nella resistenza totale della base.
Gli esperimenti hanno dimostrato che una diminuzione della densità del terreno di riempimento porta ad un leggero aumento della proporzione del carico esterno e del momento alla base dello stampo, con conseguente aumento dell'assestamento medio e del rotolamento dello stampo. Pertanto, la pressione media misurata lungo la suola dello stampo con un coefficiente di compattazione = 0,95 e 0,92 è stata rispettivamente in media del 5 e dell'11% maggiore rispetto a kc = 1, e il momento reattivo derivante dalla distribuzione non uniforme delle sollecitazioni lungo la suola è stato di 18 e 62%. Il momento reattivo derivante dalle sollecitazioni normali lungo le facce anteriore e posteriore dello stampo a kc=0,95 era maggiore del 18% rispetto a kc=1, e a kc=0,92 era inferiore del 26%.
Esperimenti con un francobollo a gradini con la stessa densità di base hanno mostrato che con p0 = 0,1/0,4 MPa, λ = 1 e 1,5, l'assestamento medio del francobollo è rispettivamente 1,7 e 1,9 volte e il suo rotolamento è 2,9 e 6,2 volte inferiore a le corrispondenti deformazioni del dado non sepolto.
È stato stabilito che l'influenza della profondità relativa delle matrici a gradini e prismatiche sul loro stiro medio può essere considerata quasi la stessa e, quindi, con un piccolo spostamento dei gradini, la forma della matrice ha poco effetto sul suo rotolamento.
Il diagramma delle tensioni normali lungo le facce anteriore e posteriore del timbro a gradini è simile ai diagrammi ottenuti negli esperimenti con un timbro prismatico. La massima ordinata di sollecitazione lungo la faccia anteriore corrisponde ad una profondità pari a 1/3D. Le sollecitazioni lungo la faccia posteriore dello stampo sono state registrate solo a λ=1,5 ed erano significativamente inferiori alle sollecitazioni lungo la faccia anteriore. Man mano che la densità del terreno di riempimento diminuiva, i valori di pressione orizzontale diminuivano. A λ=1, nel diagramma lungo la faccia anteriore del francobollo, è stata osservata una frattura a livello della parte superiore del gradino, associata alla decompattazione del terreno sopra il gradino, registrata dalle dosi di massa nel piano superiore dell'estensione del passo.
La posizione del punto zero nei diagrammi σx a р0=0,4 MPa e λ=1,5 mostra che la rotazione del francobollo avviene rispetto al centro di rotazione situato a livello della sommità del gradino (ξ=0,72); a λ=1 il centro di rotazione del timbro era a livello della suola.
La coppia reattiva, calcolata dalle sollecitazioni normali misurate σx, a p0=0,4 MPa e λ=1 e 1,5, rispettivamente, ammontava al 25 e al 44% della coppia esterna. Una diminuzione della densità del terreno di riempimento (variazione di kc da 1 a 0,92) a λ = 1,5 ha portato ad una diminuzione di questo momento di 1,4 volte.
Dalle condizioni di equilibrio si è riscontrato che il momento reattivo derivante dalle forze di attrito lungo le facce laterali e la base dello stampo con p0=3,4 MPa, kc=1 e λ=1 e 15 ammontava al 19 e al 22% del momento esterno , rispettivamente, e a λ=1,5 e kc=0,92 - 17%.
Pertanto, gli studi condotti hanno mostrato un’influenza significativa della profondità relativa sulla deformazione di una matrice a gradini. La resistenza del terreno lungo i bordi anteriore e posteriore costituisce una percentuale significativa della resistenza totale e aumenta con l'aumentare della profondità relativa. In questo caso il diagramma della pressione di contatto sotto la suola della matrice è allineato.
Studi di settore sono stati effettuati con modelli su larga scala di fondazioni prismatiche e a gradini (vedi Tabella 3.1), che sono stati caricati con un carico verticale con un'eccentricità relativa di e = 0,17 a. La profondità relativa delle fondazioni variava da 0 a 2.
Le sperimentazioni sono state effettuate sui siti n. 1, 2 e 3, composti da terreni franco-sabbiosi. Le caratteristiche fisiche e meccaniche dei terreni del sito sono riportate in Tabella. 3.5.

Nelle sperimentazioni sono state utilizzate fondazioni prismatiche con dimensione di base 61x82 cm (area 0,5 m2, rapporto d'aspetto n = 1,33) e altezza di 210 cm e fondazioni a gradoni con dimensione di base 107x140 cm (area 1,5 m2, rapporto d'aspetto n = 1, 31) e un'altezza di 43 cm. Le dipendenze sperimentali del cedimento medio S0 e del rotolamento i della fondazione prismatica dalla pressione media p0 e dal momento M sono mostrate in Fig. 3.4 e 3.5.

Dalla fig. 3.4 si può vedere che nell'intervallo di carico p0 = 0,05/0,3 MPa, il cedimento medio della fondazione a λ = 0 ed e = 7 in è 1,27 volte maggiore del suo cedimento medio sotto carico centrale. Ciò è coerente con i risultati degli esperimenti di laboratorio.
I valori medi del coefficiente αS basati sui risultati di esperimenti con fondazione prismatica sui siti n. 2 e 3 in caso di mantenimento della densità naturale del terreno sopra e sotto la sua base (kc = 1,0) sono riportati in Tavolo. 3.6.
Da quelli riportati in tabella. 3.6 dei dati ne consegue che il cedimento medio della fondazione, a seconda della sua profondità relativa, è 1,8-3,6 volte inferiore al cedimento della fondazione sulla superficie del basamento.

Negli esperimenti con una fondazione prismatica nel sito n. 3, con una densità del terreno di riempimento di ρ"d=1,48 g/cm3 (ρс = 1,48 g/cm3; kc=0,93), il suo cedimento medio nell'intervallo di carico Po=0, 05/0,3 MPa e λ=1 e 2 era maggiore del corrispondente cedimento del francobollo a kc=1 in media del 12 e 4%, e a p0=0,4 MPa - del 46 e 11%. diversi gradi di compattazione del terreno di riempimento mostra che il suo cedimento a kc = 0,93 e λ = 1 e 2, rispettivamente, è 1,9 e 3,4 volte inferiore al cedimento di una fondazione non interrata.
Le dipendenze del rotolo di una fondazione non interrata dal momento in tutti gli esperimenti hanno un carattere curvilineo chiaramente espresso (vedi Fig. 3.5). Solo a pressioni p0=0,05-0,15 MPa possono essere considerati lineari. Quando la fondazione viene approfondita, aumenta il limite della dipendenza lineare del rotolo dal momento. Il rotolo di una fondazione interrata è molte volte inferiore al rotolo di una fondazione sulla superficie della base. I valori medi del coefficiente αi basati sui risultati degli esperimenti nel sito n. 2 sono riportati nella tabella. 3.7, da cui si vede che il rullo di fondazione a kc=1 e λ=1 e 2, rispettivamente, è 7,7 e 37 volte inferiore al rullo di fondazione sulla superficie di base.
Un'influenza ancora maggiore della profondità relativa sul rullo di fondazione è stata notata negli esperimenti sui siti n. 1 e 2. Pertanto, sul sito n. 1, il rullo di fondazione a p0 = 0,1 MPa e λ = 0; 1 e 2 erano rispettivamente pari a: i=24,2*10v-3; 1,2*10v-3 (ai=0,049) e 0,48*10v-3 (αi=0,021), sul sito n. 2 - i=9,0*10v-3, rispettivamente; 0,61*10v-3 (αi=0,068) e 0,3*10v-3 (αi=0,033).
Gli esperimenti hanno dimostrato che un aumento della comprimibilità complessiva della fondazione porta ad un aumento dell'influenza della profondità relativa della fondazione sulla sua inclinazione.

Gli esperimenti condotti nel sito n. 3 hanno rivelato un'influenza significativa della densità del terreno di riempimento sull'inclinazione della fondazione. Pertanto, a p0=0,1 MPa, kc=0,93 e λ=1 e 2, il rotolamento della fondazione prismatica era rispettivamente 1,7 e 1,9 volte maggiore del suo rotolamento a kc=1. All'aumentare del carico sulla fondazione, questa differenza è aumentata. Pertanto, per gli stessi valori di λ, il rotolo di fondazione a p0=0,45 MPa era pari rispettivamente a 2,0 e 2,9. Tuttavia, anche con la densità del terreno di riempimento ρ"d= 1,48 g/cm3, vicina alla densità minima (kc=0,93), il rullo di fondazione nell'intervallo di carico p0=0,1-0,3 MPa a λ=1 e 2 è rimasto inferiore a il rotolo di fondazione sulla superficie di base rispettivamente di 4,3 e 18,2 volte.
In tutti gli esperimenti con una fondazione prismatica interrata, il suo rotolamento ad una pressione media lungo la base pari alla resistenza calcolata del terreno di fondazione R era significativamente inferiore a quella calcolata secondo SNiP 2.02 01-83. Pertanto, nel sito n. 3, la fessura sperimentale della fondazione a λ = 1 e 2 (a R = 0,31 e 0,37 MPa) nel caso della densità naturale del terreno di riempimento era rispettivamente 4,0 e 12 volte inferiore al valore calcolato , e a kc =0,93 - 2,6 e 5,4 volte.
Un aumento della profondità di una fondazione a gradini, proprio come quella prismatica, ha portato ad una diminuzione del suo cedimento medio e del suo rotolamento. Pertanto, quando la profondità relativa è cambiata da 1 a 1,5, l'assestamento medio della fondazione è diminuito di 1,5 volte e il rotolamento di 2,3 volte.
I risultati degli studi sperimentali sul campo mostrano una significativa influenza della profondità relativa sulla deformazione della base delle fondazioni prismatiche e a gradini. Questi studi, in misura maggiore rispetto agli esperimenti di laboratorio, hanno stabilito l'effetto dell'interramento sull'assestamento e sull'inclinazione di queste fondazioni, anche nei casi in cui il terreno di riempimento ha una densità inferiore e una comprimibilità significativamente maggiore rispetto al terreno naturale. Questa influenza può essere spiegata dall'implementazione delle forze di attrito e dalla presenza di adesione del terreno lungo le superfici di contatto della fondazione.
Quando la fondazione era posizionata sulla superficie della base, il suo centro di rotazione era 4-14 cm sotto la base, sul lato del bordo posteriore. All'aumentare del carico sulla fondazione, il centro di rotazione diminuiva e si allontanava dalla fondazione. All'aumentare della profondità della fondazione si è verificato un naturale aumento del centro di rotazione e il suo allontanamento dalla faccia posteriore. Un aumento della profondità relativa ha portato ad un aumento della distanza dal centro di rotazione all'asse della fondazione.
I valori delle tensioni reattive misurate lungo la base di una fondazione prismatica non interrata a e = 0,17a sono riportati in Tabella. 3.8, da cui è chiaro che le condizioni di equilibrio a λ=0 sono osservate in modo abbastanza accurato. Negli esperimenti sui siti n. 1 e 2, in questo caso, il carico sulla base della fondazione misurato mediante dosi di massa si è rivelato inferiore del 10-15% rispetto a quello applicato.

Quando la fondazione prismatica viene approfondita, i diagrammi delle sollecitazioni da contatto si allineano lungo la base, in particolare lungo il suo asse longitudinale.
Dal tavolo 3.8 mostra anche che all'aumentare della profondità relativa diminuisce la proporzione del carico esterno trasmesso alla suola. Pertanto, ad una pressione media p0=R=0,31 MPa e λ=0,62 e 1, circa l'89 e il 79% del carico esterno, rispettivamente, sono stati trasferiti alla suola, e a λ=2 (p0=R=0,37 MPa) - circa il 70%. In questi esperimenti le tensioni tangenziali medie lungo le facce laterali della fondazione, effettivamente a contatto con il terreno, sono risultate pari a: τ = 15/17 kPa
All'aumentare della pressione media sulla base, il carico sulla base della fondazione aumenta: con p0=0,6 MPa e λ=1, rispettivamente, l'89% del carico esterno viene trasferito alla base.
Gli esperimenti hanno dimostrato che con una diminuzione della densità del terreno di riempimento, l'attrito reattivo sulla superficie laterale della fondazione diminuisce e, di conseguenza, aumenta la proporzione del carico trasmesso alla base. Pertanto, a =0,93, p0=0,3 MPa e λ=1 e 2, il carico effettivo sulla base sotto la base di fondazione era, rispettivamente, del 18 e dell'8% maggiore di quello ottenuto con densità del terreno di riempimento pari a quella naturale A p0=0,6 MPa e gli stessi valori di λ a kc=0,93, 95 e 81% del carico esterno, rispettivamente, sono stati trasferiti alla base della fondazione. Il valore medio delle tensioni tangenziali lungo le facce laterali della fondazione è stato di circa 6 kPa.
Con l’aumentare della profondità delle fondazioni, la proporzione del momento esterno trasmesso alla base diminuisce significativamente. Quindi, con p0=0,3 MPa, kc=1 e λ=0,62; 1 e 2, il momento reattivo derivante dalla distribuzione non uniforme delle tensioni normali lungo la base della fondazione prismatica era rispettivamente 48; 28 e 12% del momento esterno, e con kc=0,93 e λ=1 e 2-51 e 23%. Momento di reazione da sollecitazione normale lungo le facce anteriore e posteriore della fondazione a kc=1 e λ=0,62; 1 e 2 ammontavano rispettivamente a 31; 15 e 28% del momento esterno, e con kc=0,93 e λ=1 e 2 - 23 e 16%.
Negli esperimenti con una fondazione a gradini, proprio come negli esperimenti con una fondazione prismatica, la resistenza del terreno di riempimento rappresentava una percentuale significativa della resistenza totale del terreno di fondazione. Il momento reattivo lungo la base della fondazione ad una pressione media pari alla resistenza di progetto del terreno di fondazione, a λ = 1 e 1,5, era rispettivamente 35 e 21% del momento esterno e il momento reattivo derivante dalle tensioni normali lungo le facce anteriore e posteriore della fondazione era rispettivamente del 24 e del 28%. ; il momento reattivo delle forze di attrito sulla superficie laterale e sulla suola è rispettivamente del 42 e del 51%.
Confronto tra dati sperimentali e calcolati. Il coefficiente del letto base negli esperimenti di laboratorio e sul campo è stato calcolato utilizzando le formule:

La variazione del coefficiente del letto con la profondità è stata determinata dalla formula

I valori dei coefficienti c0 e ci ottenuti in esperimenti con modelli prismatici di fondazioni a e = 0,17a e vari valori della relativa profondità λ sono riportati in Tabella. 3.9, da cui risulta chiaro che le caratteristiche di rigidezza della fondazione dipendono dalla profondità della fondazione e dalle sue dimensioni, nonché dalla tipologia del terreno. Con l'aumentare della profondità relativa della fondazione, i valori di c0 e ci aumentano in modo approssimativamente uguale e diminuiscono con l'aumentare del carico.
L'applicazione del carico eccentrico porta ad una diminuzione delle caratteristiche di rigidità della base. Per un francobollo sulla superficie della base, questa influenza è piuttosto significativa; per un francobollo sepolto al suo interno, è poco evidente (Tabella 3.10).

Negli esperimenti di laboratorio e sul campo con modelli prismatici di fondazioni per tutti i valori di A, il rapporto ñi/c0 nell'intervallo di carico p0=0,1/0,5 MPa variava nell'intervallo 1,4-1,6. In esperimenti di laboratorio con un timbro a gradini a p0=0,4 MPa e λ=0; 1 e 1,5, tale rapporto era rispettivamente pari a 1,39, 1,40 e 2,26, e sul campo a p0=0,15 MPa e λ=1 e 1,5-2,17 e 2,21.
Al diminuire della densità del terreno di riempimento, i coefficienti c0 e ci diminuiscono, ma il loro rapporto non cambia a valori costanti di kc. Va notato che la diffusione dei valori ci/c0 è in gran parte dovuta alla precisione nella determinazione del momento reattivo lungo la base della fondazione.
La variazione del coefficiente del letto, che caratterizza la comprimibilità del terreno nella direzione orizzontale, a λ=1 aumenta quasi linearmente con la profondità. Negli esperimenti a λ≥1.5, questo andamento è stato confermato solo ad una profondità z= (1/3÷1/2)D.
Secondo stime indirette, il valore del coefficiente di taglio del letto lungo la base di una fondazione prismatica a λ=1 e р0 = 0,3÷0,6 MPa negli esperimenti di laboratorio è stato pari a: сτ = 9,8÷15,4 kPa/m, negli esperimenti sul campo - сτ = 1,96÷4,2 kPa/m. Il rapporto сτ/с0 secondo questi esperimenti era 1,0-0,6.
In generale, i risultati sperimentali hanno mostrato che le caratteristiche di rigidità della fondazione dipendono dalla profondità relativa, dalla densità del terreno di riempimento, dall'intensità e dalla natura del carico. La resistenza della base alla rotazione e alla compressione è diversa. La variazione del coefficiente del letto con la profondità può essere considerata lineare.
Metodo per il calcolo della resistenza laterale del terreno. Il metodo di calcolo proposto si applica alle fondazioni per la realizzazione di colonne caricate con carico eccentrico costante ed erette in fosse aperte con successivo riempimento dei seni con terreno.
Il calcolo delle fondazioni autoportanti caricate con carico verticale centrale, carico orizzontale e momento in una direzione (Fig. 3.6) viene effettuato sulla base di un modello di progettazione di una fondazione elastica del tipo Winkler, resistente agli spostamenti verticali e orizzontali di la Fondazione.

La rigidità della fondazione è considerata infinitamente grande. Per caratterizzare la rigidità a compressione della fondazione, vengono utilizzati i seguenti coefficienti: compressione irregolare nella direzione verticale sotto la base della fondazione ci, compressione irregolare nella direzione orizzontale cx e taglio nel piano della base cx.
Il coefficiente ci, MPa/m, è determinato dalla formula

Si presuppone che il coefficiente cx aumenti linearmente con la profondità

Il coefficiente cx è considerato pari a 0,35si.
Il rotolamento di una fondazione interrata id da un carico eccentrico, tenendo conto del suo pizzicamento elastico nel terreno, è determinato dalla formula

e la profondità z0 alla quale si trova il centro della sua rotazione, secondo la formula

I valori di A0, s0 e I0 dalle espressioni (3.6) e (3.7) vengono calcolati utilizzando le seguenti formule:

designazioni bj e zj cm, in Fig. 3 6.
L'inclinazione delle fondazioni degli edifici industriali dotati di carroponti e carroponti può essere determinata utilizzando la formula (3.6). In questo caso il coefficiente kλ nella formula (3.4) è considerato pari all'unità. Quando si calcola il rotolo di fondazione per i supporti dei tralicci delle gru aperte, si prende quanto segue: per sabbia e terriccio sabbioso kx = 1,5, per terriccio kλ = 1,2, per argilla kλ = 1,1.
Le pressioni sui bordi sotto la base della fondazione sotto l'azione di un carico eccentrico si trovano utilizzando la formula

La reattanza del terreno σx(z) lungo le facce anteriore e posteriore della fondazione è determinata dalla formula

Il valore di σx(2) viene utilizzato per verificare la resistenza della fondazione.
Le tensioni σx(z) non devono superare i valori limite σx,u(z), calcolati con la formula

Il movimento orizzontale della parte superiore della fondazione è determinato dalla formula

I riempimenti devono essere disposti in modo tale che la densità del terreno compattato corrisponda ad un coefficiente di compattazione di almeno kc=0,92 a ρ"d=1,60/1,65 g/cm3.
Nella tabella è riportato un confronto tra i valori sperimentali di rotolamento delle fondazioni prismatiche sepolte ottenuti in esperimenti di laboratorio con i valori calcolati ottenuti utilizzando il metodo proposto. 3.11.

Dal tavolo 3.11 è chiaro che il rotolamento effettivo delle fondazioni caricate eccentricamente a λ≥0,5 e р0=0,1/0,4 MPa è significativamente inferiore a quello calcolato. Questa è una conferma indiretta della presenza di forze di resistenza tangenziali del terreno lungo le superfici laterali del francobollo, che non vengono prese in considerazione nel metodo di calcolo proposto a causa della mancanza di metodi affidabili per la loro determinazione, in particolare, a causa della mancanza di conoscenza dell’influenza del metodo di costruzione delle fondazioni su di essi.
In generale, il metodo proposto per il calcolo delle fondazioni caricate eccentricamente, tenendo conto della loro profondità, è sufficientemente coerente con i risultati degli studi sperimentali e consente di progettare le fondazioni in modo più economico. La sua efficacia è tanto maggiore quanto maggiore è la profondità relativa delle fondazioni e quanto maggiore è la densità del terreno di riempimento. Come risultato della compensazione della pressione lungo la base, il consumo di armature per la costruzione delle fondazioni, a seconda della loro profondità relativa, si riduce del 5-30%.
Dal tavolo 3.12 e fig. 3.7 è chiaro che i valori di σx(z) calcolati con la formula (3.9) non superano da nessuna parte il limite.

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N. 1 [Attrezzature e tecnologie per il complesso petrolifero e del gas, 2017]

Ultimi risultati del progresso scientifico e tecnologico nel settore del petrolio e del gas; catalogo operativo di attrezzature e materiali domestici.

dove ηut. – coefficiente che tiene conto delle perdite di approvvigionamento dovute a perdite; ηе – coefficiente che tiene conto delle perdite di mangime<...>Determiniamo l'influenza del coefficiente di spazio “morto” K sul coefficiente di riempimento β ad un dato valore<...>riempimento β ad un dato valore del coefficiente di spazio morto K = 0,2.<...>,pr p prF D bmp  (6) dove m è il coefficiente dello spaziatore.<...>Parole chiave: produzione di petrolio; fattore gas; velocità di avanzamento; fattore di riempimento; pompe con meccanica

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Per due progetti di una macchina utensile robotica è stata effettuata un'analisi dei coefficienti di trasferimento degli errori durante l'identificazione dei loro parametri geometrici. La simulazione è stata effettuata per un calibro approssimativamente simile al prodotto in lavorazione: una pala di turbina. Sulla base del software sviluppato, vengono determinate combinazioni di parametri che possono essere identificate con la precisione richiesta.

Blagonravov RAS, Mosca, Russia È stata effettuata un'analisi dei coefficienti di trasmissione per due progetti di macchine robotizzate<...>Per brevità, il coefficiente di trasferimento determinato della stima dell'errore probabilistico è chiamato “coefficiente<...>Pertanto, il coefficiente di trasferimento dell'errore dal tocco al j-esimo parametro viene calcolato come 2 1 N Pj ji i<...>Il software sviluppato dall'autore consente di stimare il coefficiente di trasferimento dell'errore di identificazione per eventuali<...>La tabella mostra i coefficienti di trasferimento dell'errore: K Pang - coefficiente di trasferimento massimo dalla stima

CARATTERISTICHE ANATOMO-MORFOLOGICHE, FISICO-CHIMICHE, BIOCHIMICHE DEI CHICCHI DI RISO E METODI DI VALUTAZIONE DELLA MATERIA INIZIALE NELL'ALLEVAMENTO DI VARIETÀ PER LA TECNOLOGIA DI LAVORAZIONE CON BOLLITURA A VAPORE ABSTRACT DIS. ... DOTTORE IN SCIENZE BIOLOGICHE

ISTITUTO DI RICERCA TUTTO RUSSO SUL RISO

Scopo e obiettivi della ricerca. Lo scopo del lavoro era uno studio completo e la determinazione delle caratteristiche genetiche del riso in relazione alla parboiling, relative alle proprietà anatomo-morfologiche, fisico-chimiche, biochimiche, antinutritive del grano, proprietà tecnologiche del grano, lo sviluppo di un sistema altamente efficace e accurato per valutare il materiale di allevamento in relazione alla parboiling, che include come tecniche principali: microscopia ottica delle scaglie trasversali del chicco e differenziazione del riso in base alle caratteristiche del chicco, identificazione delle varietà di riso che producono un alto- prodotto di qualità - riso parboiled.

Varietà Kuban 3 Liman Slavyanets Nautiko Pavlovsky Regul Rapan Hindu Smeraldo Zaffiro Talismano Perla Coefficiente<...>I coefficienti di capacità di assorbimento d'acqua dei cereali parboiled di tutte le varietà studiate erano inferiori,<...>Il riso parboiled è caratterizzato da una diminuzione del coefficiente di capacità di assorbimento dell'acqua del 5,0-12,9%<...>I campioni filippini e giapponesi avevano coefficienti di assorbimento d’acqua relativamente elevati<...>La variabilità dei campioni riproduttori all'interno di una varietà basata sul tratto "classe" era bassa: coefficiente di variazione

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Il percorso seguito dalla Federazione Russa per rafforzare l'importanza della Russia nell'economia globale, la crescita delle esportazioni russe di prodotti ad alto valore aggiunto, la realizzazione di grandi progetti non legati alle risorse con l'assegnazione di ordini alle imprese russe, il rinnovamento su larga scala di industria, l'adozione di rigorosi standard ambientali: tutto ciò contribuisce allo sviluppo intensivo del settore della raffinazione del petrolio dell'economia. La concentrazione e il consolidamento delle risorse di investimento nella raffinazione profonda del petrolio sono fattori determinanti per il successo nella risoluzione dei compiti strategici che l'industria deve affrontare, vale a dire rafforzare la posizione competitiva dei prodotti russi sul mercato estero e soddisfare la domanda interna di prodotti petroliferi profondi di alta qualità. processo di prodotti petrolchimici; – produzione di prodotti petroliferi competitivi che soddisfano gli standard ambientali globali; – una riduzione significativa dell’esportazione di prodotti petroliferi grezzi: olio combustibile, gasolio, benzina di prima distillazione, un aumento dell’esportazione di prodotti petrolchimici e di raffinazione del petrolio ad alto valore aggiunto, ecc. L’elevata intensità di capitale per la costruzione o l’ammodernamento di le raffinerie di petrolio richiedono investimenti significativi, che attualizzano la necessità di sviluppare basi metodologiche per valutarne l'efficacia, meccanismi di sviluppo e forme di partecipazione statale all'attuazione di progetti e programmi per lo sviluppo della raffinazione profonda del petrolio.

i risultati della loro classifica in base agli indicatori “moltiplicatore degli investimenti nella raffinazione petrolifera profonda” e “coefficiente

Il lavoro si basa su una sintesi dei più recenti materiali sismici e dei risultati delle perforazioni. È stato utilizzato il metodo di modellazione del bacino, sulla base del quale sono state modellate le caratteristiche dei processi di generazione, migrazione e accumulo di idrocarburi nel sistema di petrolio e gas Riphean della depressione di Aldan-May. Sulla base dei risultati della modellazione del bacino, è stata effettuata una valutazione quantitativa del potenziale di idrocarburi della depressione di Aldan-May ed è stata costruita una mappa delle prospettive del suo potenziale di petrolio e gas

è stato individuato un intervallo di sezione (3000...3060 m) con elevate prospettive di ottenimento di apporti di idrocarburi, con coefficiente bituminoso<...>Per caratterizzare il grado di effettiva realizzazione del potenziale di generazione degli OM, il “coefficiente

REGIME IDROTERMICO DEI SUOLI PODZOL DELLA SOTTOZONA DELLA TAIGA MEDIA DEL KOMI ASSR ABSTRACT DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

M.: ORDINE DELL'ISTITUTO DELLA BANDIERA ROSSA DEL LAVORO DEL TERRENO INOLATO A V. V. DOKUCHAEV

Lo scopo del lavoro è identificare le caratteristiche delle dinamiche stagionali di umidità e temperatura nei suoli, stabilire modelli di cambiamento dei regimi di acqua e temperatura sotto l'influenza dello sviluppo del suolo vergine e del cambiamento della vegetazione della taiga in quella coltivata.

Classifichiamo come secca l'umidità (CU) nell'intervallo 0,39-0,68 e gli stessi periodi del 1962, 1965, 1968-1970. con coefficiente<...>Precipitazioni, temperatura dell'aria e coefficiente di umidificazione (stazione meteorologica "Syktyvkar") ~<...>" "* _ Temperatura "Coefficiente .." " . . .

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PROPRIETÀ FISICHE E CHIMICHE DEL TERRENO LEGGERO DI CASTAGNO DELLA BASSA TERESK-KUM SOTTO DIVERSI CARICHI DI PASCOLO ASTRATTO DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE BIOLOGICHE

M.: UNIVERSITÀ STATALE DI MOSCA CHE INNOMINA LA FACOLTÀ DI SCIENZE DEL SUOLO DI M. V. LOMONOSOV

Lo scopo del lavoro è studiare le proprietà fisiche e la composizione chimica dei terreni leggeri di castagno, il contenuto, la distribuzione e la composizione dell'humus e i loro cambiamenti in diversi regimi di utilizzo del pascolo.

carichi di pascolo vari (3° anno di sperimentazione), c/ha "G" f Coefficiente di deviazione standard media<...>Il "coefficiente di appassimento" ha un valore di 1,3-1,4, tipico delle piante. zona arida.

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Per dimostrare l'efficienza socioeconomica (sociale) degli investimenti nei processi di raffinazione secondaria del petrolio, è stato sviluppato un modello concettuale e logico, basato sulla valutazione dei deflussi di cassa dalle attività di investimento utilizzando l'indice Nelson e il valore di riferimento di investimenti di capitale specifici per la costruzione di unità primarie di distillazione del petrolio; – calcolo del coefficiente di efficienza condizionale delle spese in conto capitale per la costruzione di impianti di lavorazione secondaria del petrolio, che caratterizza la deviazione relativa del valore effettivo degli investimenti di capitale dal valore aggregato (di riferimento), che consente di trovare riserve aggiuntive per ottimizzare l’importo dei costi di investimento; – valutare l’afflusso di liquidità derivante dalle attività operative utilizzando l’indicatore “prodotto netto”, anziché l’indicatore “prodotto condizionatamente netto”, che consente di valutare l’importo totale del valore aggiunto generato dal progetto di investimento, e non il valore regionale lordo prodotto, ma sulla base dell’indicatore del reddito nazionale; - calcolo dell'indicatore privato proposto per la raffinazione del petrolio - un indicatore del moltiplicatore degli investimenti nella raffinazione profonda del petrolio, che consente una valutazione più accurata dell'efficienza economica degli investimenti nella lavorazione secondaria del petrolio rispetto al tradizionale indice di redditività.

l'importo degli investimenti di capitale specifici per la costruzione di unità primarie di distillazione del petrolio; – calcolo dei coefficienti<...>Calcolo del coefficiente di efficienza condizionale dei costi di capitale per la realizzazione di impianti di riciclaggio<...>Il coefficiente di efficienza condizionale mostra in termini relativi quanto devia il progetto<...>Calcolo dell'indicatore "coefficiente di efficienza condizionale degli investimenti nella costruzione di impianti di raffineria di petrolio<...>/t K1, K2,…, Kn – coefficienti di ponderazione rispettivamente per ciascun indicatore di qualità, impostati su

EFFICACIA DELL'APPLICAZIONE DEGLI ERBICIDI SUI RACCOLTI DI GRANO INVERNALE NELLE CONDIZIONI DELLA ZONA CENTRALE DI CHERNOZEM ASTRATTO DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

M.: ORDINE DI LENIN DI MOSCA E ORDINE DELLA BANDIERA ROSSA DEL LAVORO ACCADEMIA AGRICOLA INtitolata A K. A. TIMIRYAZEV

L'obiettivo principale della ricerca è ridurre l'infestazione delle colture di grano invernale e aumentarne la resa sulla base dello studio e dell'implementazione di erbicidi altamente efficaci e delle loro miscele

Per la prima volta nelle condizioni della regione centrale della Terra Nera, sono stati stabiliti i coefficienti di nocività di varie comunità di erbe infestanti<...>, speronella, Sophia deskurenpi, avena selvatica, erbacce radicali perenni (coefficiente<...>(Media (Coefficiente ! Soglia economica | intasato-| nocività nociva. pz/m2 (osso, (vooga.<...>OJSC "CDB "BIBKOM" & LLC "Agency Book-Service" " " "." . . " " " " " e - . \ "coefficiente<...>Nel calcolarli utilizzare i seguenti valori del coefficiente di nocività delle infestanti: nelle colture a predominanza

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PREVISIONE DELL'ACCUMULO DI RADIONUCLIDI A LUNGA VITA NEGLI IMPIANTI AGRICOLI: METODI E MODELLI STATISTICI ABSTRACT DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE BIOLOGICHE

ISTITUTO DI RICERCA TUTTO RUSSO DI RADIOLOGIA AGRICOLA E AGROECOLOGIA

Scopo dello studio. L'obiettivo del lavoro di tesi era prevedere l'accumulo dei radionuclidi a vita lunga 137C e 90Sr nelle piante sulla base di moderni metodi e modelli statistici. Gli obiettivi della ricerca. Per raggiungere questo obiettivo, sono stati risolti i seguenti compiti: 1. sviluppo e completamento di un database, comprendente informazioni sulle caratteristiche del suolo e sul contenuto di radionuclidi a vita lunga (Cs e Sr) nel suolo e nella vegetazione agricola; 2. effettuare analisi fattoriali per individuare un insieme di relazioni tra le caratteristiche del suolo ed i coefficienti di transizione dei radionuclidi a vita lunga nella vegetazione, evidenziando fattori di varia significatività;

Sviluppo di modelli dinamici progettati per prevedere cambiamenti nei coefficienti di transizione<...>CREAZIONE DI UN DATABASE SULLE VELOCITÀ DI TRASFERIMENTO DEI RADIONUCLIDI DAL TERRENO ALLE PIANTE AGRICOLE<...>Coefficiente di transizione Fig. I.<...>(Ksh")Questi coefficienti rappresentano il rapporto tra i valori medi geometrici dei coefficienti di transizione<...>Sono stati calcolati i coefficienti di correlazione tra i coefficienti di trasferimento di 137Cs e ^Sr in varie tipologie agricole

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Produzione di petrolio e gas. Geologia del petrolio e del gas. Libro di testo parte I. indennità

Vengono rivisti i fondamenti della geologia del petrolio e del gas. Viene fornita una breve panoramica delle informazioni sulla struttura della Terra. Vengono fornite le disposizioni fondamentali sulla natura e le proprietà degli oli e dei gas. Vengono considerati i problemi della presenza di materie prime idrocarburiche nelle rocce che le contengono. Vengono considerate le caratteristiche della migrazione di petrolio e gas e la formazione dei loro depositi. Vengono trattate le questioni relative alla ricerca e all'esplorazione di giacimenti di petrolio e gas, nonché i metodi di esplorazione geologica per petrolio e gas. Vengono considerati i concetti fondamentali dello sviluppo dei giacimenti petroliferi e dei processi che si verificano in essi.

I coefficienti di solubilità del gas in acqua dipendono dalla temperatura e dalla salinità dell'acqua.<...>Al posto del termine "recupero del petrolio" viene utilizzato anche il termine "coefficiente di recupero del petrolio".<...>L'attuale fattore di recupero del petrolio è pari al prodotto del fattore di recupero del petrolio dal sottosuolo o, nel caso<...>inondazioni, il coefficiente di spostamento del petrolio da parte dell'acqua sul coefficiente di copertura della formazione mediante il processo di spostamento.<...>Osservando questi coefficienti più nel dettaglio, possiamo dire che il coefficiente di spostamento, in via di sviluppo

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L'INFLUENZA DELLA DENSITÀ DI IMPIANTO, DEL LIVELLO DI NUTRIZIONE MINERALE E DEI METODI DI RACCOLTA SULLA RESA DEL PEPERONE DOLCE NELLE CONDIZIONI DELLA REGIONE DI DONETSK ABSTRACT DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

M.: ORDINE DI LENIN DI MOSCA E ORDINE DELLA BANDIERA ROSSA DEL LAVORO ACCADEMIA AGRICOLA INtitolata A K. A. TIMIRYAZEV

Scopo e obiettivi della ricerca. Il compito della ricerca era studiare in combinazione una serie di elementi della tecnologia per la coltivazione dei peperoni dolci, con la loro interazione.

Umidità del suolo pre-irrigazione, bilancio del consumo idrico e coefficiente di consumo idrico 7.<...>Potenziale fotosintetico, produttività fotosintetica netta, coefficiente di efficienza economica<...>A., 1964). * Nonostante il fatto che con l'aumento della densità di impianto entrambe le parti del raccolto siano aumentate, il “coefficiente<...>Il coefficiente di consumo idrico è diminuito e ha raggiunto il minimo con una densità di 140mila/ha. 13 Diritto d'autore JSC<...>La produttività fotosintetica netta e il rapporto di efficienza economica sono diminuiti di conseguenza

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EFFICACIA DELL'UTILIZZO DEI CORRIDEL AUSTRALIAN PER MIGLIORARE LE QUALITÀ PRODUTTIVE DELLA RAZZA KUIBYSHEV SHEEP ABSTRACT DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

ORDINE TUTTO SINDACALE DELLA BANDIERA ROSSA DEL LAVORO ISTITUTO DI RICERCA SULLA ZOOTECNIA

Lo scopo del nostro lavoro; è lo sviluppo di proposte di ulteriore miglioramento; produttività della lana, qualità della lana e contenuto di grasso delle pecore di razza Kuibyshev, sulla base dell'uso di corridel australiani.

carcassa, kg Massa di grasso interno, kg ^Resa di macellazione, % Composizione morfologica delle carcasse, %: polpa ossea "Coefficiente<...>trasformazione della carcassa, %: polpa ossea 24 В8 177,0±15,1 6,94 711 36,0 17,6 0,34 49,8 17,4 17,0 64,6 1,03 77,1 22,9 Coefficiente

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CONCIME RAZIONALE DI TULIPANI NELLA SSR LETTONE ASTRATTO DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

ACCADEMIA AGRICOLA LETTONE

1. Studiare l'influenza dei macroelementi del suolo N, P e K sulla crescita, lo sviluppo, la resa e la qualità dei bulbi, nonché la composizione chimica dei bulbi e delle parti fuori terra dei tulipani. 2. Scopri l'effetto di alcuni fertilizzanti azotati e i tempi della loro applicazione sulla resa dei bulbi di tulipano

"Il coefficiente di riproduzione (il rapporto tra il numero di bulbi raccolti e quelli piantati) in media era x maggiore di<...>l'analisi dei risultati di questo esperimento lo ha dimostrato. il fertilizzante non ha influenzato significativamente la resa ma ha influenzato il coefficiente<...>Book-Service" d Sotto l'influenza dei fertilizzanti azotati, puoi ottenere di più; grandi bulbi di tulipano, ma di un fattore<...>Su terreni coltivati neutri sabbiosi e argillosi, il fertilizzante aumenta significativamente la resa dei bulbi, il coefficiente<...>nei terreni coltivati argillosi, il fertilizzante ha aumentato leggermente il tasso di riproduzione e la qualità dei bulbi

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INFLUENZA DEGLI SUPPLEMENTI DI RAME SUGLI INDICATORI DELL'APPORTO DI VITAMINA A E DELL'ATTIVITÀ DEGLI ENZIMI RAME-DIPENDENTI IN MUCCHE DA LATTE ALTAMENTE PRODUTTIVE ABSTRACT DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE BIOLOGICHE

M.: ORDINE DI LENIN DI MOSCA E ORDINE DELLA BANDIERA ROSSA DEL LAVORO ACCADEMIA AGRICOLA INtitolata A K. A. TIMIRYAZEV

Lo scopo della ricerca era valutare lo stato del metabolismo della vitamina A nelle vacche in lattazione altamente produttive a diversi livelli e fonti di rame nelle diete invernali ed estive

", il coefficiente di digeribilità durante" l'esperimento variava: di. "; .<...>Gaprimer, nel gruppo V è stato notato un aumento significativo del coefficiente di digeribilità. " da 5-4,;1<...>Pertanto, il “coefficiente di digeribilità” del miele negli animali che ricevevano “circa” mg/kg1 di sostanza secca “era<...>Il “coefficiente di digeribilità di lafa, cenere e rame in una dieta leggera” nel gruppo V è aumentato significativamente*

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CARATTERISTICHE BIOCHIMICHE E FISIOLOGICHE DELLE MUCCHE DI RAZZA NERA IN RELAZIONE AL CONTENUTO DI GRASSI DEL LATTE DIS. ASTRATTO. ...CANDIDATO DI SCIENZE BIOLOGICHE

M.: ORDINE DI MOSCA DELL'ACCADEMIA AGRICOLA DI LENIN IN NOME A K. A. TIMIRYAZEV

1. Produttività e composizione del latte in dinamica durante tutta la lattazione in condizioni di pascolo e stalla e durante il giorno. 2. Indicatori biochimici del metabolismo interstiziale e loro relazione con la produttività e la composizione chimica del latte. 3. Metabolismo gas-energia nelle vacche con diversi livelli di contenuto di grassi del latte

le mucche erano più uniformi nel contenuto dei vari componenti del latte con un coefficiente significativamente basso<...>la percentuale di proteine nel siero sanguigno delle vacche del primo gruppo era superiore dello 0,15% + 0,13 (P>0,05) con un coefficiente<...>In media, il coefficiente proteico per lattazione era più alto di 0,16441,07 nelle vacche del gruppo con latte grasso

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INFLUENZA DEI METODI DI BASE DELLA LAVORAZIONE DEL TERRENO E DEI FERTILIZZANTI SULLA RESA E SULLA QUALITÀ DEL MAIS PER INSILATO NELLE DIVERSE ROTAZIONI COLTURALI NELLE CONDIZIONI DELLA PARTE SUD-OCCIDENTALE DI CCHZ ABSTRACT DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

ACCADEMIA AGRICOLA STATALE DI BELGOROD

Lo scopo della nostra ricerca era studiare l'influenza del tipo di rotazione delle colture, del metodo di coltivazione di base del terreno e dei fertilizzanti sulla resa dell'insilato di mais, sulle sue caratteristiche qualitative, nonché sulla fertilità del suolo, sugli indicatori economici ed energetici nell'agrocenosi .

"Il coefficiente di consumo di acqua del mais per insilato dipende dai metodi di coltivazione di base del terreno<...>K** coefficiente energetico Copyright OJSC Central Design Bureau BIBKOM & LLC Kniga-Service Agency 19 Nel nostro<...>Negli studi, questo coefficiente nella rotazione delle colture di grano per l'aratura in controllo era 7,5<...>Il coefficiente di efficienza energetica per l'opzione senza l'uso di fertilizzanti per le piccole lavorazioni era<...>L’aumento dei costi associati all’applicazione dei fertilizzanti ha portato ad una diminuzione del fattore di efficienza energetica

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TRASFORMAZIONE DI COMPOSTI DI ZINCO, PIOMBO E CADMIO IN TERRI ASTRATTO DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

M.: ORDINE DI LENIN DI TUTTA L'UNIONE E ORDINE DELLA BANDIERA ROSSA DEL LAVORO, ACCADEMIA DELLE SCIENZE AGRICOLE INtitolata A V.I. LENIN

Obiettivo del lavoro. Negli esperimenti sull'introduzione di vari composti di metalli pesanti in terreni di diversa composizione e proprietà, per scoprire nel tempo la trasformazione dei loro composti nei suoli, i cambiamenti nel grado di mobilità e l'accessibilità alle piante. In esperimenti modello, studiare l'influenza della materia organica nei componenti minerali sulla fissazione e la disintossicazione dei composti di metalli pesanti nei suoli.

Per caratterizzare l'intensità dell'accumulo biologico di TH nelle piante, si può utilizzare il “coefficiente<...>assorbimento biologico" o "coefficiente.<...>suolo. : Nei dnapazos di concentrazioni essenziali / varianti di controllo / l'assorbimento degli elementi procede ayivno e il coefficiente<...>Ad alte concentrazioni, il coefficiente di accumulo diminuisce, il che indica la protezione della pianta<...>Tabella 9 Coefficiente di accumulo biologico Zn, Ph e Cot per paglia d'orzo / opit 1980 / „„„

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STUDIO DEL REGIME DI IRRIGAZIONE DEL COTONE DURANTE L'IRRIGAZIONE A SPRUZZATURA A SECONDA DEL LIVELLO DELLE ACQUE SOTTERRANEE NELLE CONDIZIONI DELLA STEPPA AFFAMATA ASTRATTA DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

ISTITUTO DI RICERCA KAZAKH PER L'AGRICOLTURA

STUDIO DEL REGIME DI IRRIGAZIONE DEL COTONE DURANTE L'IRRIGAZIONE A SPRUZZATURA A SECONDA DEL LIVELLO DELL'ACQUA SOTTERRANEA NELLE CONDIZIONI DELLA STEPPA AFFAMATA

Il più alto coefficiente di salinità stagionale si osserva ad una profondità della falda freatica di 1,5-2,0 m (Tabella<...>Un coefficiente di salinità stagionale più elevato si osserva nell'area con una profondità delle acque sotterranee di 1,5-2,0

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IL REGIME IDRICO DEL SUOLO NELLE ROTAZIONI DI COLTURA DELLA BARBABIETOLA DA GRANO SUI CHERNOZEMI SPESSI A BASSO UMUS DELLA STEPPA FORESTALE DELLA RIVA SINISTRA DELL'URSS ESTRATTO DI DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

ISTITUTO AGRICOLO DI POLTAVA

Questo lavoro è dedicato allo studio del regime idrico del suolo nelle rotazioni colturali di barbabietola da grano su chernozem spessi e poveri di humus della steppa forestale della riva sinistra della SSR ucraina.

Il coefficiente di umidificazione secondo Ivanov (1948) per l'area di attività della stazione sperimentale è 0,65,<...>Il più alto "tasso di utilizzo delle precipitazioni si osserva dopo il pre-.<...>Barbabietola da zucchero, mais e grano invernale hanno il coefficiente di consumo idrico più basso, che,<...>Nel primo caso il coefficiente di correlazione è solo 0,178-) 0,32, nel secondo è 0. 4 8 6 +<...>Il coefficiente di accumulo per i vari predecessori varia dal 15-20 al 70-80%.

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PRODUTTIVITÀ DEI RACCOLTI FORAGGERI ANNUALI IN COLTURE POLISPECIE DI VARIE DIREZIONI D'USO NELLA STEPPA FORESTALE DELLA REGIONE DEL MEDIO VOLGA ESTRATTO DI DIS. ...CANDIDATO DI SCIENZE AGRICOLE

ACCADEMIA AGRICOLA STATALE DI SAMARA

Scopo della ricerca. Creare agrofitocenosi multispecie di colture foraggere annuali per ottenere un raccolto stabile e di alta qualità nel corso degli anni per vari usi sul chernozem ordinario della steppa forestale della regione del Medio Volga.

Il coefficiente di correlazione tra il valore NPF e l'illuminazione sulla superficie del suolo era 0,36, ad un'altezza di 25 cm<...>Per analizzare la stabilità dell'ecosistema delle agrofitocenosi polispecie è stato calcolato il coefficiente di variazione<...>Il coefficiente di variazione per la miscela a due componenti è stato del 18,47%, mentre per le miscele a quattro e cinque componenti<...>Pertanto, durante il controllo, il coefficiente di efficienza energetica durante la raccolta del foraggio verde era 1,76...2,25<...>Nel controllo, il coefficiente di efficienza energetica è 1,76...2,41, rispetto a 1 1,51...2,18, contro

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IRRIGAZIONE DELLE COLTURE AGRICOLE NELLA STEPPA DELLA REGIONE DEL VOLGA SUD ESTRATTO DI DIS. ...DOTTORI IN SCIENZE AGRALI

ISTITUTO AGRICOLO DI VORONEZH

L'analisi del materiale sperimentale della loro ricerca, la generalizzazione dei risultati del lavoro delle organizzazioni di ricerca e produzione e lo studio della letteratura nazionale ed estera sono stati la base per lo sviluppo e la giustificazione teorica di alcuni elementi del sistema di irrigazione delle colture in relazione al condizioni della zona.

In questa fase, il più affidabile, fornisce il rendimento più elevato con il coefficiente più basso<...>Coefficienti di consumo idrico delle colture Il coefficiente di consumo idrico è uno dei principali indicatori di utilizzo<...>Più è perfetto, più il fattore di correzione dovrebbe essere vicino all'unità.<...>Quanto più il tasso di allagamento si avvicina a quello ottimale, tanto più alto sarà il coefficiente di utilizzo benefico dell’irrigazione<...>""È obbligatorio l'uso di una lunghezza del solco maggiore. desiderio di aumentare l’efficienza

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N. 11 [Ingegneria dei giacimenti petroliferi, 2013]

Attrezzature e tecnologia per lo sviluppo, la produzione, la raccolta, il trasporto, la preparazione di petrolio e gas, metodi per influenzare la formazione e aumentare il recupero del petrolio, revisioni di routine delle attrezzature.

Ciò è dovuto innanzitutto al bassissimo fattore di recupero del petrolio di tali giacimenti.<...>Proprietà fisiche modificate e coefficiente di copertura dello spostamento.<...>Viene proposto il cosiddetto coefficiente di copertura dello spostamento “dinamico”.<...>Quindi il coefficiente di copertura dello spostamento dinamico è determinato dalla formula (10) per il coefficiente “statico”.<...>Studio dell'influenza della discontinuità di formazione sul coefficiente di spazzamento del processo di spostamento / V.A.

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Sistema didattico di educazione matematica per studenti di università pedagogiche

M.: PROMEDIA

Sottoposto a elaborazione statistica e indicatori come “cambiamento del coefficiente<...>padroneggiare il volume dei concetti matematici", "punteggio medio del livello di conoscenza nella disciplina accademica", "coefficiente

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N. 8 [L'informatica a scuola, 2018]

Rivista scientifico-pratica per docenti di informatica, metodologi, docenti universitari e universitari Rivista “L'informatica a scuola” Fondatore della rivista: casa editrice “Educazione e Informatica”. La rivista è inclusa nell'elenco delle pubblicazioni scientifiche russe sottoposte a revisione paritaria in cui dovrebbero essere pubblicati i principali risultati scientifici delle dissertazioni per i gradi scientifici di Dottore e Candidato in scienze (Elenco della Commissione di attestazione superiore). Gli argomenti principali della rivista: la pratica di attuazione dello standard educativo statale federale per l'istruzione generale; questioni specifiche dei metodi di insegnamento dell'informatica, compreso lo sviluppo metodologico delle lezioni; materiali didattici sull'informatica; materiali sulla preparazione all'Esame di Stato Unificato e all'Esame di Stato; problemi informatici con soluzioni; Olimpiadi dell'informatica; ICT nelle aree tematiche; informatica e ICT nella scuola primaria e prescolare. Destinatari della rivista: docenti e docenti di informatica; metodologi informatici; studenti di università e college pedagogici - futuri insegnanti di informatica; specialisti responsabili dell'informatizzazione delle istituzioni educative.

UNIVERSITÀ AGRICOLA STATALE DI MICHURINSKY

Gli obiettivi della ricerca prevedevano: - creare una collezione di forme clonali e di portainnesti da seme di melo e ciliegio di selezione nazionale ed estera; - studiare le caratteristiche economiche e biologiche dello sviluppo delle forme di portinnesto di melo e ciliegio nell'acqua madre, nell'area delle talee verdi, in un banco di piantine; valutare il loro potenziale adattivo, selezionare quelli più produttivi da utilizzare nella produzione e nei test di produzione; - migliorare la tecnologia di selezione e propagazione dei portinnesti clonali di meli e ciliegi utilizzando talee verdi e determinarne l'efficienza economica; - valutare l'influenza degli inserti intermedi delle forme clonali di portinnesti di meli, nonché delle forme clonali e di portinnesti da seme di ciliegi sullo sviluppo e sulla resa delle piantine in un vivaio di frutta; - identificare il grado di influenza delle inserzioni intermedie di forme clonali di portinnesti di melo sullo sviluppo, produttività e adattabilità dei meli in giardino; - studiare le possibilità di ottimizzare la tecnologia degli innesti invernali nella coltivazione di piantine di ciliegio su nuove forme di portainnesti; - valutare l'efficienza economica della coltivazione di piantine di melo con inserti intermedi di forme di portainnesto e di piantine di ciliegio su portainnesti clonali e da seme.

"Coefficiente di correlazione: grado di formazione della corteccia e resa delle talee con apparato radicale ben sviluppato<...>Questo metodo fornisce un elevato tasso di moltiplicazione e consente la meccanizzazione e l'automazione.<...>Portinnesti seminani 966,2 1041,2 780,0 806,2 193,2 208,2 156,0 161,2 0,640 0,670 0,633 0,693 5,7 Coefficiente<...>produttività sufficientemente elevata, garantisce la stabilizzazione della sostenibilità della produttività e aumenta il coefficiente<...>fornire non solo un'elevata produttività, ma anche stabilizzarne la stabilità e l'adattabilità (coefficiente

Anteprima: OTTIMIZZAZIONE DELLA TECNOLOGIA PER LA RIPRODUZIONE DI RADICI CLONALI E DA SEME E SELEZIONE DI VARIETÀ E COMBINAZIONI DI PORTAINNESTI DI COLTURE DA FRUTTO PER L'INTENSIFICAZIONE DEL GIARDINAGGIO NELLA REGIONE CENTRALE DELLA RUSSIA.pdf (0.0 Mb)

EROSIONE DEL SUOLO E COMBATTIMENTO MEDIANTE DISPOSITIVI ANTIEROSIONE DEGLI ELEMENTI LINEARI DELL'ORGANIZZAZIONE DEL TERRITORIO ABSTRACT DIS. ...DOTTORI IN SCIENZE AGRALI

ORDINE DI KHARKIV DELLA BANDIERA ROSSA DEL LAVORO ISTITUTO AGRICOLO IN NOME A V. V. DOKUCHAEV

PRINCIPALI CONCLUSIONI E SUGGERIMENTI: Risultati di molti anni di ricerca sui processi di erosione, sul ruolo di regolazione del flusso e sull'erosione dei confini, in particolare degli elementi lineari, e sull'organizzazione del territorio; Lo studio dell'efficacia protettiva del suolo delle tecniche fitomeliorative e la generalizzazione di un'ampia esperienza industriale nella lotta all'erosione del suolo consentono di trarre le seguenti conclusioni teoriche e pratiche: 1. Identificazione dell'intera varietà di cause specifiche del verificarsi e delle condizioni per lo sviluppo dell’erosione idrica del suolo e la lotta efficace contro di essa è uno dei problemi più importanti e allo stesso tempo complessi della moderna agricoltura intensiva. 2. L'influenza interrelata dei rilievi, degli elementi lineari dell'organizzazione del territorio, dei confini agrotecnici e di altro tipo sul deflusso e sull'erosione deve essere presa in considerazione quando si risolvono i problemi sia teorici che pratici di bonifica per il controllo dell'erosione...

Casa editrice SSAU

Costruzione e progettazione delle superfici portanti degli aeromobili. Programmi utilizzati: Adobe Acrobat. Opere dei dipendenti SSAU (versione elettronica)

intensità dello stress; kr coefficiente di similarità geometrica; coefficiente kv di variazione del volume del materiale<...>Il coefficiente Su qui è due volte inferiore rispetto al caso A." Si presuppone che gli alettoni siano deflessi.<...>sovraccarico calcolato, coefficiente k, tenendo conto dello scarico dell'ala.<...>cambiamenti nel volume del materiale di resistenza kv e nel coefficiente di somiglianza geometrica kr.<...>Vengono determinati la massa effettiva della struttura e i corrispondenti coefficienti ϕ.

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N. 6 [Posev, 1987]

Rivista sociale e politica. Pubblicato dall'11 novembre 1945, edito dall'omonima casa editrice. Il motto della rivista è "Dio non è al potere, ma nella verità" (Alexander Nevsky). La frequenza della rivista è cambiata. Inizialmente pubblicata come settimanale, per qualche tempo venne pubblicata due volte alla settimana, e dall'inizio del 1968 (numero 1128) la rivista divenne mensile.

Questo è chiamato coefficiente di temperatura negativo. 1987 SEMINA N. 6 7 Copyright JSC Central Design Bureau BIBKOM<...>il raffreddamento provoca un aumento della reazione e quindi del calore nel nucleo, cioè del coefficiente di temperatura<...>Per fornire un “degno rifiuto” alla propaganda americana, la Gran Bretagna ha persino organizzato una conferenza stampa in cui ha manifestatocoefficiente E già utilizzando questi cubi è possibile ottenere vari cubi di proprietà elastiche: , che mette in relazione la variazione della frequenza del risonatore con il volume di solubilità "solubilità".

Viene delineato l'approccio fondamentale per valutare la resistenza del terreno davanti alle pareti di schermatura dei bulloni e vengono fornite soluzioni per il caso di terreno di fondazione omogeneo senza tener conto delle forze di attrito del terreno contro la parete. Questo articolo presenta soluzioni adeguate che tengono conto di queste forze, proposte come alternativa alle raccomandazioni del documento normativo relativo alla definizione di pushback davanti allo schermo. Come osservato in, le raccomandazioni portano ad una sovrastima irragionevole e molto significativa della resistenza della massa di terreno interparete

<...> <...>Come puoi vedere, la parte frazionaria dell'espressione (12) è il coefficiente di resistenza che tiene conto dell'attrito del suolo<...>riguardo al muro. per controllo confronteremo i valori dei coefficienti di resistenza così calcolati<...>per determinare la componente di resistenza da carico parziale della base è stato utilizzato il valore del coefficiente

In questo caso, il contorno e gli strati adiacenti entro un raggio r = (3-5)d ricevono deformazioni (spostamenti) e le tensioni in questi strati vengono ridistribuite.

Quando il contorno deformabile dello scavo entra in contatto con il supporto, quest'ultimo entra in funzione e comincia a prevenire le deformazioni. Da questo momento in poi alle forze gravitazionali si aggiunge l'azione delle sollecitazioni derivanti dalle superfici di contatto del massiccio con il sostegno.

Successivamente, la massa del contorno e il supporto vengono deformati insieme fino alla stabilizzazione delle deformazioni.

La pressione che si stabilisce in questo momento al contatto del massiccio con il supporto è considerata pari a .

In questa impostazione del problema, la pressione della roccia è determinata, oltre che dalle proprietà dell'ammasso roccioso e dalla geometria delle lavorazioni, ma anche da deformazioni articolari del massiccio e del supporto.

Interazione tra massa del terreno e supporto: a) diagramma di carico del modello; b) diagramma di interazione: 1 – grafico degli stati di equilibrio; 2 - grafico della resistenza del supporto; 3 – sviluppo dello spostamento nel tempo.

In condizioni reali, il supporto non inizia immediatamente a funzionare. Nel momento in cui viene installato, il circuito riceve uno spostamento e, quando viene raggiunto l'equilibrio, uno spostamento aggiuntivo (curva 2 in riso. B).

Questo momento è rappresentato nella figura da un punto K intersezione delle curve 1 e 2. Ora il supporto sostiene il carico e il contorno ha ricevuto uno spostamento.

In caso di utilizzo di un supporto più rigido (linea tratteggiata su riso. B) il carico sul supporto sarà maggiore e lo spostamento sarà minore rispetto al caso precedente.

Pertanto, utilizzando i principi di interazione tra l'ammasso roccioso e il supporto, è possibile controllare la pressione della roccia.

Su questo si basano le disposizioni del Nuovo metodo di scavo austriaco: l'uso di supporti flessibili (cemento proiettato, ancoraggi) e portando le deformazioni quasi a un valore critico, grazie al quale la capacità portante degli strati di contorno del massiccio viene utilizzata al massimo e il supporto è più economico.

11. Carichi attivi e reazioni del terreno. Ipotesi di deformazioni generali e locali.

Nella letteratura speciale sui tunnel vengono utilizzati i seguenti termini:

carichi attivi e reattivi.

Adesso diciamo:

carichi e

reazioni dei supporti strutturali.

I carichi e gli impatti sono suddivisi

in permanente e temporaneo (a lungo termine, a breve termine e speciale).

relazionare:

1 - pressione montana;

2 - pressione idrostatica;

3 - peso proprio delle strutture;

4 - peso degli edifici e delle strutture situati nella zona della loro influenza sul rivestimento;

5 - forze trattenute dal rivestimento precompresso.

Carichi da trasporto intratunnel e via terra;

Carichi derivanti dal pompaggio di malta dietro il rivestimento durante la sua costruzione;

Dalle forze derivanti durante l'installazione dei rivestimenti prefabbricati;

dal peso e dall'impatto delle gallerie e di altre attrezzature fisse.

e impatti includere:

Forze di gelo;

Peso dell'attrezzatura fissa;

Influenze climatiche della temperatura;

effetti del ritiro e dello scorrimento viscoso del calcestruzzo.

includono: effetti sismici ed esplosivi.

Combinazioni di carico:

Combinazioni base di carichi (costanti + a lungo termine + a breve termine);

Combinazioni speciali di carichi (costanti + a lungo termine + alcuni a breve termine + 1 speciale).

Pertanto, se la struttura è soggetta ad alcuni carichi costanti e due speciali, il calcolo viene effettuato 3 volte (spiegare!).

I carichi vengono introdotti nel calcolo nelle combinazioni più sfavorevoli per la struttura.

UN) Ipotesi generale di deformazione : deformazioni congiunte della struttura e dell'ambiente sotto l'influenza delle forze gravitazionali

Si basa sulla teoria dell'elasticità. (modulo di elasticità generalizzato Ео, coefficiente di def. trasversale (nu))

B) Ipotesi di deformazione locale : considera la deformazione di una struttura sotto l'influenza di forze attive e reazioni elastiche (coefficiente del letto):

12. Coefficienti di resistenza elastica: specifici, dietro le pareti e sotto la fondazione della struttura.

L'interazione del rivestimento con il terreno circostante può essere descritta utilizzando teorie delle deformazioni generali O teorie delle deformazioni locali . (vedi lezione 4).

Se il mezzo è considerato elastico (o plastico, viscoelastico, ecc.) ed è caratterizzato dal modulo di deformazione totale e dal coefficiente di deformazione trasversale, le interazioni sono descritte dalle formule: ( teoria delle deformazioni generali)

È più semplice utilizzare la teoria delle deformazioni locali (ipotesi Fuss-Winkler).

Si basa sulla proporzionalità diretta tra sollecitazioni e spostamenti sul contorno:

dov'è il coefficiente di resistenza elastica del terreno, .

(Analogico: nella teoria delle deformazioni generali)

Il principale svantaggio del metodo locale. def. - questo è quello che “” dipende dall'ampiezza delle zone a contatto con il terreno e di questo bisogna tenerne conto nei calcoli.

Determinazione dei coefficienti di resistenza elastica

1) - coefficiente di resistenza specifico per lo sviluppo di un singolo raggio ()

o mezza campata produzione;

2) con il suo aiuto si calcola il coefficiente di resistenza dietro le pareti di rivestimento e sotto la volta rovescio:

O ;

Dove - raggio di lavoro medio, F– area della sezione trasversale, m 2 ; IN– luce utile, m.

3) sotto i talloni del rivestimento aperto, il coefficiente di resistenza viene calcolato utilizzando la formula: , Dove V P– larghezza del tacco, m.

Connessione tra A E E imposta

formula B.G. Galerkina:

I valori dipendenti dal coefficiente di resistenza sono riportati in SNiP “Tunnel idraulici”.

Per oggetti complessi e costosi, vengono determinati sperimentalmente.

Trovare:

13. Schemi di calcolo del rivestimento con il metodo degli elementi finiti (programma MIIT).

Un diagramma di progettazione è una rappresentazione convenzionale di una struttura con linee assiali che indicano le dimensioni principali, le condizioni per il fissaggio di supporti e carichi.

Lo schema di progettazione viene stabilito in base alla progettazione del rivestimento, alla resistenza del terreno, alle condizioni operative delle strutture e ai metodi di costruzione.

Il metodo di calcolo del progetto viene scelto in base al suo design. Finché non appariremo, ci modernizzeremo. calc. tecnologia, sono state imposte restrizioni ai metodi di calcolo in termini di volume di lavoro computazionale, che hanno costretto l'introduzione di prerequisiti semplificativi nella metodologia di calcolo e ridotto l'accuratezza del risultato.

Metodo degli elementi finiti

Tutto sulle malattie della testa. Trattamento e prevenzione

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